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第 36卷 第 16期 农 业 工 程 学 报 V ol 36 N o 1 6 174 2020年 8月 Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering Aug 2020 日光温室前屋面支撑位置对实腹式骨架安全性的影响 齐 飞 闫冬梅 魏晓明 1 农业农村部规划设计研究院 北京 100125 2 农业农村部农业设施结构工程重点实验室 北京 100125 摘 要 为掌握日光温室前屋面支撑点设置位置对骨架结构安全性的影响规律 获得最佳支撑点位置设置区域 该研究 以北京地区为例 选取 8 9 10 m三种常见跨度的日光温室为研究对象 依据相关设计规范提出了 3种跨度日光温室的 建筑剖面并确定了荷载作用形式 假定在日光温室前屋面骨架设置一个支撑点 并且支撑点位置可以沿着前屋面骨架以 每隔一段相对固定的距离 约为 50 cm 进行变化 运用 MIDAS Gen软件分别计算对应的 49种支撑工况 255种荷载组 合下温室前屋面骨架的宽厚比 挠度和应力比系数等强度及稳定性指标 计算发现 在不同支撑工况和荷载组合下 分 别选取 70mm 50mm 2 0 mm 80 mm 60 mm 2 0 mm 90 mm 60 mm 2 0 mm作为 8 9 10 m跨日光温室的实腹式 主拱架截面 对应的拱杆宽厚比为 33 38 43 挠度值最大为 15 13 14 69 18 5mm 均满足规范要求 温室前屋面支 撑点位置变化对骨架安全性产生显著的影响 挠度变形 应力比系数随支撑点位置的变化规律均呈现出 孤峰型 曲线 特征 且 3种跨度温室的曲线规律基本一致 在峰值附近是最佳的支撑设置区域 其中 8 9 10 m跨日光温室相对于前 屋面投影的最佳相对支撑位置分别为 51 72 和 71 在此位置区域内增加支撑可降低日光温室拱杆应力 减小挠度 值 研究结果可为指导日光温室应急防灾 实腹式骨架系统研发等提供参考 关键词 温室 设计 农业 实腹式骨架 前屋面支撑 doi 10 11975 j issn 1002 6819 2020 16 022 中图分类号 S26 TU261 文献标志码 A 文章编号 1002 6819 2020 16 0174 08 齐飞 闫冬梅 魏晓明 日光温室前屋面支撑位置对实腹式骨架安全性的影响 J 农业工程学报 2020 36 16 174 181 doi 10 11975 j issn 1002 6819 2020 16 022 http www tcsae org Qi Fei Yan Dongmei Wei Xiaoming Influences of south roof support position change on the skeleton structure safety in solid belly solar greenhouse J Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering Transactions of the CSAE 2020 36 16 174 181 in Chinese with English abstract doi 10 11975 j issn 1002 6819 2020 16 022 http www tcsae org 0 引 言 前屋面骨架是影响日光温室安全性 经济性和采光特 性的重要构件 薄壁圆管 方管 几字型钢 椭圆型钢 C型钢等日光温室前屋面骨架常见截面形式均属实腹式承 力结构 具有造型简洁 加工方便 防腐便利 安装快速 等优点 与桁架式结构相比 单拱实腹式结构存在截面刚 度和强度较低的不足 加之综合骨架遮光和成本的双重限 制 多应用于 10 m中小跨度的日光温室 实际生产中 通常采用跨间增加支撑的措施提高单拱实腹式骨架的承 载力和安全性 但增加支撑会影响温室有效空间的使用 给栽培管理 机械化作业等带来不利影响 近年来在生产 实践中逐渐减少使用 1 此外 虽然种植者普遍喜爱结构 简洁的单拱实腹式骨架 但这种结构形式在跨度适应性 防灾安全性方面的缺陷限制了被采用的比例 因此需要探 索一种创新的临时加固方式 能够在不影响日光温室操作 空间的前提下 在出现偶然性大载荷 气象灾害等不利工 况条件下通过设置临时支撑的方式来保证结构安全性 再 通过智能化管理的手段将结构应力应变反应 气象变化和 收稿日期 2019 02 11 修订日期 2020 07 07 基金项目 国家重点研发计划项目 2017YFD0701500 作者简介 齐飞 研究员 总工程师 主要从事温室结构 设备 材料和产 业发展方面的研究 Email qf2008 支撑机构运行进行实时统筹 这种思路在温室防灾抗灾过 程中经常以手工的方式实现 2 适合西北非耕地园艺作 物栽培的温室结构与建造技术研究与产业化示范 项目 中 采取了前端临时支撑的方式作为轻简型防灾措施 3 取得了较好效果 为实现上述构想 需要研究骨架在前屋 面不同支撑点位上结构强度 稳定性及挠度 4 5 的变化 明 确影响规律 为支撑设置的适宜范围提供科学参考 这是 一种不改变原有结构体系 甚至减少骨架截面情况下主动 防御荷载作用的新思路 目前国内还没有相关研究报道 为此 本研究针对典型地区的常用日光温室结构型式 分 析不同支撑点位置变化对前屋面骨架结构安全性的影响 优化确定最佳支撑范围 从而为指导日光温室的防灾减灾 和开发新型结构系统提供理论参考 1 日光温室结构方案 1 1 区域选择 中国日光温室的分布范围较广 从 30 N到 48 N 均有分布 6 但区域地理纬度 年辐射量 年积温量 种植习惯等自然气候 社会经济因素决定了日光温室技 术推广的适宜性 一般来说日光温室发展的核心区在 34 N 43 N地区 7 8 并且这种发展态势呈现较稳定的 状况 因此 本研究选取 40 N华北区域的北京作为典 型地区进行研究 农业生物环境与能源工程 第 16期 齐 飞等 日光温室前屋面支撑位置对实腹式骨架安全性的影响 175 1 2 剖面设计 日光温室剖面设计对结构强度 稳定性 室内环境 影响很大 在剖面的建筑形式上 虽然部分地区采取了 无后坡的形式 9 12 但有后坡的形式依然是主流 13 15 因 此本研究采用有后坡的建筑形式 结合典型区域内日光 温室的实际建筑形式和最新的行业标准 优化方法确定 主要建筑参数 主要包含 1 跨度 L 日光温室跨度是指后墙内侧至前屋面骨 架底部外侧的距离 16 包含保温后屋面投影和采光前屋 面投影 2部分 本研究选取的典型温室 采用 8 9 10m 3种常见温室跨度 2 前屋面角 指屋脊与温室前脚的连线与水平面 的夹角 是影响日光温室采光的最重要的设计参数 17 主要受温室建设地的地理纬度影响 目前 主要是以保 证冬至日正午前后 4h内 10 00 14 00 太阳光对温室前 屋面透过后的辐射照度衰减不超过 2 即入射角不超过 43 为依据来确定日光温室的前屋面角 18 19 3 后屋面角 指后坡与水平面的夹角 4 前屋面跨度 l 指前坡在水平面的投影 5 后屋面水平投影 l 1 指后坡在水平面的投影 6 后墙高度 H 1 指后墙内侧与后屋面交线到室内地 坪标高之间的距离 7 脊高 H 屋脊到温室内地坪的垂直距离 1 3 剖面尺寸 利用农业行业标准 日光温室设计规范 20 及魏晓 明等 21 提出的日光温室总体尺寸确定方法 确定北京地 区日光温室剖面参数取值如表 1所示 图 1为日光温室 剖面尺寸示意图 表1 北京地区日光温室剖面参数取值 Table 1 Parameter selection of solar greenhouse profile in Beijing 跨度 Span L m 前屋面角 South roof angle 后屋面角 North roof angle 前屋面 跨度 Span of South roof l m 后屋面 水平投影 North roof horizontal projection l 1 m 后墙高 North wall height H 1 m 脊高 Height H m 8 6 8 1 2 2 84 0 9 7 6 1 4 3 1 4 5 10 30 6 45 8 5 1 5 3 5 5 0 图1 日光温室剖面示意图 Fig 1 The sectional diagram of solar greenhouse 1 4 屋面结构 日光温室屋面体系按照传力方式分为无檩体系和有 檩体系 无檩体系是指屋面荷载直接以线荷载的形式由 覆盖材料传递到主拱架的结构体系 横向构件只作为支 撑 而非传力构件 有檩体系是指屋面荷载先传递给檩 条 再由檩条以集中荷载的形式传递给主拱架的结构体 系 本研究采用最常见的无檩体系作为屋面结构 22 23 在日光温室中 前屋面主拱架间距通常为 0 8 1 2 m 以 0 1 m为模数 本研究中取最常见的 1 0 m 本研究主要为了获得日光温室前屋面骨架支撑点位 置变化对主拱架安全性的影响规律 在保证日光温室骨 架截面不破坏的前提下 骨架截面形状和尺寸变化对这 一规律的影响很小 因此 为便于计算 采用平面内刚 度较大的矩形管作为主拱架 纵向支撑采用圆管 在满 足结构设计要求的前提下 8 9 10 m 跨度分别选取 70mm 50mm 2 0mm 80mm 60mm 2 0mm 90mm 60mm 2 0mm的截面作为主拱架 纵向支撑均采用圆管 25mm 1 5mm 间距 2 0 m 构件材料选取普通碳素结构 钢 Q235B 设计强度 205 N mm 2 4 2 日光温室荷载取值与组合方式 荷载取值采用国家标准 农业温室结构荷载规范 GB T51183 2016 24 设计使用年限按照 10a考虑 永久 荷载主要包括骨架和永久性设备产生的永久荷载 可变 荷载主要包括作物荷载 雪荷载 风荷载 屋面活荷载 由于日光温室使用年限较短 内部装备较少 跨度小 相对连栋温室等高安装精度的结构形式 日光温室对变 形的要求较低 因此不考虑温度 地震和安装荷载 2 1 永久荷载 日光温室永久荷载主要包括主拱架 水平系杆自重 前屋面薄膜自重和后坡屋面自重 在跨度变化的情况下 是个变数 通常需要经过多次试算迭代取得结果 本研 究前文中设定了截面 其质量通过设计软件自动计算 纵向支撑单位质量 0 87 kg m 固定设备其自重应根据设 计尺寸或咨询设备供应商确定 温室内固定设备荷载尚 未确定时 可取 0 07 kN m 2 的竖向均布荷载 24 后屋面 采用 100 mm厚金属夹芯板 恒载取 0 30 kN m 2 2 2 可变荷载 1 作物荷载 因暂未确定吊挂方式 可按单位面积 荷载计算 24 取 0 15 kN m 2 2 雪荷载 日光温室是典型中国特色的设施类型 其雪荷载特点与传统加温温室不同 这方面的研究也仅 限于国内 25 28 本文选取北京地区 10 a雪荷载 24 基本 雪压为 0 25 kN m 2 屋面水平投影上的雪荷载标准值按照 式 1 计算 S k r C t S 0 1 式中 S k 为雪荷载标准值 kN m 2 r 为屋面积雪分布系 数 取值参见图 2 其中均匀分布工况下 r b 为后屋面 积雪分布系数 按照式 2 计算 经计算 取值为 0 48 r 为前屋面积雪分布系数 按照式 3 计算 经计算取 值为 0 43 不均匀分布工况下 r m 为按照覆盖保温工况 下前屋面积雪分布系数 取最大值 2 0 C t 为加热影响系 数 针对日光温室取 1 0 S 0 为基本雪压 kN m 2 r b 0 8 60 30 2 r 2l 8f 3 农业工程学报 http www tcsae org 2020年 176 a 均匀分布 a Uniform distribution b 不均匀分布 b Uneven distribution 注 图中 l e 为前屋面与水平方向夹角为 60 时 至屋脊位置的水平跨度 mm f为前屋面矢高 mm 均匀分布工况下 r b 为后屋面积雪分布系数 r 为前屋面积雪分布系数 不均匀分布工况下 r m 为按照覆盖保温工况下 前屋面积雪分布系数 Note In the figure l e is the horizontal span from the front roof to the ridge when the included angle between the front roof and the horizontal direction is 60 unit is mm f is the rise height of the front roof unit is mm under the condition of uniform distribution r b is the distribution coefficient of snow in the rear roof area and r is the distribution coefficient of snow in the front roof area Under the condition of non uniform distribution r m is the snow distribution coefficient of the front roof area under the condition of covering and insulation 图2 日光温室雪荷载分布系数图 Fig 2 The diagram of snow load shape coefficient of solar greenhouse 3 风荷载 风荷载也是造成日光温室失效的主要作 用之一 由于日光温室外覆盖材料和骨架是非机械性连 接 而是通过压膜线将薄膜敷设在骨架上 因此实际传 力特征较为复杂 29 表面可能出现零压区 30 和风压曲线 分布 目前包括日光温室在内的薄膜类温室风荷载研究 主要集中在体型系数 31 风压标准值计算方法 32 37 等 而在屋面负压工况下 薄膜与骨架分离后的传力规律还 没有工程应用层面的研究成果 因此综合考虑世界各国 在塑料大棚 塑料连栋温室设计的实践经验 不考虑日 光温室薄膜张拉刚化效应对温室结构整体抗风承载力提 高影响 38 直接采用国家标准 GB T51183 2016的方法 选取北京地区 10a风荷载 基本风压为 0 37 kN m 2 风荷 载标准值按照式 4 计算 w k s z w 0 4 式中 w k 为风荷载标准值 kN m 2 s 为风荷载体形系数 z 为风压高度变化系数 w 0 为基本风压 kN m 2 其中 风压高度变化系数 z 按规范中地面粗糙度 B类取值 3 种跨度取值依次为 0 76 0 79 0 81 s 为风荷载体型系 数 0 风方向左风与右风的风荷载体型系数参见图 3 左 风的 s 取值 0 4 右风的 s 取值为 0 33 90 风方向所有 受载表面的体型系数 s 均取 0 3 a 左风 a Left wind b 右风 b Right wind 注 图中 s 为风荷载体型系数 0 8 0 5为图中标注区域的风荷载体型系数 Note In the figure s is the shape coefficient of wind load 0 8 and 0 5 is the wind load shape factor in the area marked in the figure 图3 日光温室 0 风方向体型系数分布图 Fig 3 The diagram of shape coefficient of 0 of solar greenhouse 4 屋面活荷载 由于日光温室内部悬挂式作业装备很少 灯具和植 保设备分布较分散并且质量较小 因此屋面活荷载主要 考虑保温被的荷载作用 按照展开时前屋面均布荷载和 收起时后屋脊处集中荷载考虑 根据国家标准 GB T51183 2016要求 荷载按照针刺毡保温被 潮湿 状态下的重力 0 03 kN m 2 考虑 2 3 荷载组合 结合前文分析 日光温室荷载主要包括均布永久荷 载 简称 G 余同 均布作物荷载 C1 均布屋 面活载 LR1 集中屋面活载 LR2 投影方向雪 荷载 S 0 左风荷载 W1 0 右风荷载 W2 90 风荷载 W3 依据日光温室荷载情况 主要荷载 工况参见表 2 各组合系数荷载组合采用国家标准 农 业温室结构荷载规范 GB T51183 2016 24 经过荷载 系数的组合 基本组合共计约 165个 标准组合共计约 90个 表2 荷载工况表 Table 2 Load combination table 编号 No 荷载工况 Load combination 编号 No 荷载工况 Load combination 1 G C1 LR1 9 G C1 LR1 W3 2 G C1 LR2 10 G C 1 LR2 W 1 3 G C1 LR1 S 11 G C 1 LR2 W 2 4 G W1 12 G C 1 LR2 W 3 5 G W2 13 G C 1 LR1 S W 1 6 G W3 14 G C 1 LR1 S W 2 7 G C1 LR1 W1 15 G C 1 LR1 S W 3 8 G C1 LR1 W2 3 计算模型及分析方法 3 1 总体思路 在日光温室前屋面骨架设置支撑点 并且支撑点从 第 16期 齐 飞等 日光温室前屋面支撑位置对实腹式骨架安全性的影响 177 前屋面底脚处开始 沿着前屋面骨架向屋脊处滑动设置 如图 4所示 水平距离 HD Horizontal distance 为支撑 设置位置 水平距离 HD按照每次滑动距离 50 cm进行 支撑位置变动 直到移动到屋脊处结束 支撑与拱架连 接形式为铰接 仅约束竖向位移 可水平移动 铰接构 造方式可根据支撑构件的特性采用多种方式 本文不做 具体研究 RD Relative Distance 表示支撑点的相对距 离 即 HD与前屋面跨度 l的比值 注 图中 HD为支撑位置与前屋面底部的水平距离 Note In the figure HD is the horizontal distance between the supporting position and the bottom of the front roof 图4 日光温室支撑点位置示意图 Fig 4 The diagram of support points setting for solar greenhouse 结合 8 9 10 m跨日光温室前屋面长度 设置不同 位置的支撑点 每个位置的支撑点为一种工况 8 m跨度 中设置 15个支撑点位置 9 m跨度中设置 16个支撑点位 置 10 m跨度中设置 18个支撑点位置 如表 3所示 对 各位置支撑工况下的日光温室骨架进行结构分析 计算 日光温室骨架的宽厚比 挠度 强度及稳定性 在满足 结构安全的前提下 分析支撑点变化对骨架安全性的影 响规律 表3 8 9 10 m跨日光温室设置支撑点位置 Table 3 Location of supporting points for 8 m 9 m and 10 m span solar greenhouse 8 m 9 m 10 m 序号 No 水平距离 Horizontal Distance HD mm 相对距离 Relative Distance RD 水平距离 Horizontal Distance HD mm 相对距离 Relative Distance RD 水平距离 Horizontal Distance HD mm 相对距离 Relative Distance RD 1 0 00 0 0 00 0 0 00 0 2 0 50 7 0 50 7 0 50 6 3 1 00 15 1 00 13 1 00 12 4 1 50 22 1 50 20 1 50 18 5 2 00 29 2 00 26 2 00 24 6 2 50 37 2 50 33 2 50 29 7 3 00 44 3 00 39 3 00 35 8 3 50 51 3 50 46 3 50 41 9 4 00 59 4 00 53 4 00 47 10 4 50 66 4 50 59 4 50 53 11 5 00 74 5 00 66 5 00 59 12 5 50 81 5 50 72 5 50 65 13 6 00 88 6 00 79 6 00 71 14 6 50 96 6 50 86 6 50 76 15 6 80 100 7 00 92 7 00 82 16 7 60 100 7 50 88 17 8 00 94 18 8 50 100 3 2 计算软件 目前针对日光温室的专用结构计算软件主要有 PKPM软件中针对温室结构设计的 GSCAD模块 盈建科 软件空间结构的温室设计模块 但在实际应用中均存在 诸多不足 如 PKPM软件中日光温室的开间 跨度等为 固定尺寸 不能根据实际进行更改 且对日光温室的模 型分析为二维结构模型建模 无法实际模拟纵向系杆等 对日光温室的作用 造成分析结果与实际不符 盈建科 软件空间结构中日光温室可按照三维结构模型进行建 模 但不能较好的模拟支撑位置的变化等 本文计算采用 MIDAS Gen有限元分析设计软件 此 软件适用范围广泛 应用于工业建筑 民用建筑 地下 工程以及大跨度钢结构等方面的分析与设计 38 42 MIDAS Gen软件与上面两个软件相比 可以进行三维 建模分析 充分考虑纵向系杆等对日光温室结构的实 际作用 对日光温室的开间 跨度 高度等可灵活设 计 可以使建立的模型与实际相符 使分析结果更加 真实可靠 3 3 计算参数 1 结构杆件 日光温室拱架在 MIDAS Gen 采用梁单元形式进行 设计 采用直线单元拟合成圆弧线段 2 支座形式 单拱实腹式拱架与前柱脚的联接通常有铰接和固接 2种形式 与后墙连接则大多采用固接形式 如通过浇筑 圈梁将拱架与支座锚固 为便于计算 本研究采用 上 下固接 支座条件进行计算 3 4 指标分析 在上述不同位置的支撑情况下 采用 MIDAS Gen软 件计算 8 9 10 m跨度日光温室在表 3中所列荷载工况 条件下拱杆的宽厚比 挠度及应力比系数等强度及稳定 性指标 1 宽厚比 日光温室钢结构构件宽厚比应符合国家标准 4 中 4 3 构造要求的规定 方钢管的宽厚比限值为 45 2 挠度 结构构件计算还应按正常使用极限状态设计时 采 用荷载效应的标准组合计算挠度变形 按照文献 5 变形 的规定 受弯构件竖向挠度 限值为 L 250 30 mm 两 者取较小值 3 应力比系数 按照现行国家标准 农业温室结构荷载规范 GB T51183 2016 24 的规定 采用荷载效应基本组合 计 算荷载效应组合的下温室钢骨架的最大应力值 S d 温室 钢骨架未设置支撑时结构构件的最大应力值 S dm 与设置 支撑时的 S dn 比较 分别获得各个位置的支撑的应力比系 数 SF 按式 5 计算 SF S dm S dn 5 式中 S dm 为未设置支撑时结构构件的最大应力值 N mm 2 S dn 为设置支撑时结构构件的最大应力值 N mm 2 农业工程学报 http www tcsae org 2020年 178 4 结果与分析 4 1 整体结构安全性 通过计算 3 种跨度日光温室的宽厚比 长细比 和挠度最大值如表 4所示 可以看出 在不同支撑工 况和荷载组合下 选取 70mm 50mm 2 0mm 80mm 60nn 2 0mm 90mm 60mm 2 0mm作为 8 9 10 m跨日光温室的实腹式主拱架截面尺寸 拱架结构 的宽厚比和挠度最大值指标均满足规范要求 4 2 支撑位置变化对挠度的影响 日光温室前屋面支撑设置的相对距离与挠度的变化 关系如图 5所示 可以看出 3种跨度下的变化曲线基本相 似 即针对不同跨度的日光温室 支撑相对距离 RD对挠 度的影响规律相对一致 当支撑点由前屋面底脚处移动到 RD约 30 位置 拱架挠度变化幅度较细微 当 RD由 30 移动到屋脊位置这段过程 拱架挠度变化幅度较大 呈先 降低后增加的趋势 针对 8 9 10 m 3种跨度情况 最小 挠度值分别出现在 RD为 51 66 和 59 的位置 即当 支撑点设置在上述位置 对应前屋面拱架挠度变形最小 最小挠度值依次为 6 08 5 33和 7 33mm 与 3种跨度未 设置支撑时的挠度值相比 挠度值可减少约 59 63 和 60 即设置支撑时可有效减小挠度值 表4 前屋面拱架结构宽厚比 长细比 挠度最大值计算结果 Table 4 Result of width to thickness ratio slenderness ratio and maximum deflection for solar greenhouse south roof structure 宽厚比 Width to thickness ratios 挠度 Deflection mm 跨度 Span L m 计算值 Calculated 规范要求 Specification requirements 计算最大值 Maximum calculation 规范要求 Specification requirements 8 33 15 13 9 38 14 69 30 10 43 45 18 5 a 8 m b 9 m c 10 m 图5 8 9 10 m 跨日光温室支撑相对距离 RD 与挠度关系图 Fig 5 Diagram of relative support distance RD and deflection of 8 9 10 m span solar greenhouse 4 3 支撑位置变化对应力比系数的影响 3 种跨度日光温室的支撑相对距离与应力比系数 的变化关系如图 6所示 与挠度变化相似 3种跨度 下的变化曲线基本一致 支撑点位置变化对骨架安全 性产生显著影响 在应力比系数分布上 随着支撑点 与前屋面距离的增加 呈现明显的由低到高 由高到 低的 孤峰 型分布特征 针对 8 9 10 m 3种跨度 情况 最大应力比系数分别出现在 RD为 51 72 和 71 的位置 即上述位置范围是支撑点设置的最佳 区域 a 8 m b 9 m c 10 m 图6 8 9 10 m 跨日光温室 支撑相对距离 RD 与应力比系数 SF 关系图 Fig 6 The relationship between relative distance and safety factor of 8 9 10 m span solar greenhouse 5 结 论 以实腹式日光温室骨架为研究对象 针对北京地 区 跨度为 8 9 10 m的 3种常见日光温室剖面型式 分别计算出 255种荷载组合下 在日光温室前屋面不同 位置处设置支撑点对骨架强度及稳定性的影响 形成如 下结论 1 通过在日光温室前屋面适宜位置设置永久性支撑 或临时支撑 可有效减少拱架挠度变形量 最大可减少 约 63 显著提高骨架的结构安全性 2 针对 8 9 10 m跨度的日光温室 最小挠度值 及最大应力比系数均在相对距离 RD 为 51 66 和 59 的位置 支撑相对距离对挠度变形及应力比系数的影 响规律基本一致 3 提高骨架结构安全性影响最大的支撑点设置最佳 相对前屋面距离为 51 72 受日光温室内部空间功能布局影响 研究结果在 实际应用中还存在支撑点设置偏离最佳范围的可能 另外 在支撑构件的截面选择 支撑构件与上部骨架 和地面的铰接构造方式等方面还需另题研究 在 1个 以上支撑点情况下骨架安全性的变化规律也有待研究 深化 第 16期 齐 飞等 日光温室前屋面支撑位置对实腹式骨架安全性的影响 179 参 考 文 献 1 张纪涛 林琭 闫万丽 等 山西省日光温室结构问题的 调查研究 J 中国蔬菜 2013 1 4 90 94 Zhang Jitao Lin Lu Yan Wanli et al Investigation and studies on structure of solar greenhouse in Shanxi provice J China Vegetables 2013 1 4 90 94 in Chinese with English abstract 2 刘蕾 异常灾害天气日光温室防灾减灾技术 J 现代农 业 2014 9 23 24 3 齐飞 蔡峰 潘守江 一种日光温室用轻简化钢骨架结 构 CN106034838A P 2016 10 26 4 中华人民共和国建设部 冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB 50018 2002 S 北京 中国建筑工业出版社 2002 5 欧洲标准学会 暖房 设计和建造 第 1部分 商用生产暖 房 EN 13031 1 2001 S 2003 6 张纪增 日光温室栽培区的划分 J 农业工程技术 温室 园艺 1991 3 12 7 张明洁 赵艳霞 北方地区日光温室气候适宜性区划方 法 J 应用气象学报 2013 24 3 278 286 Zhang Mingjie Zhao Yanxia The climate suitablility zoning method of the solar greenhouse in the northern of China J Journal of Applied Meteorological Science 2013 24 3 278 286 in Chinese with English abstract 8 农业部种植业管理司 日光温室发展的适宜地区及优型结 构参数 J 农业工程技术 温室园艺 2014 9 18 19 9 胡永军 潘子龙 赵志伟 等 寿光下挖式日光温室建造 中的误区与对策 J 中国蔬菜 2013 7 41 43 10 韩太利 魏家鹏 寿光新型日光温室的结构特点与推广应 用 J 中国蔬菜 2010 13 7 9 11 火玉洁 张成荣 李桃 等 日光温室优化设计原理及标 准建立研究 J 山西农业科学 2014 42 1 69 73 Huo Yujie Zhang Chengrong Li Tao et al Principle of solar greenhouse optimization design and standard establishment J Journal of Shanxi Agricultural Sciences 2014 42 1 69 73 in Chinese with English abstract 12 罗建华 吴慧 高杰 后屋面对日光温室温度变化的影 响 J 新疆农业科学 2012 10 1852 1858 Luo Jianhua Wu Hui Gao Jie et al The influence of back roof on greenhouse temperature J Xinjiang Agricultural Science 2012 10 1852 1858 in Chinese with English abstract 13 佟国红 李宝筏 日光温室建筑参数的多目标模糊优选 J 农业机械学报 2005 36 7 108 110 Tong Guohong Li Baofa Multi objective fuzzy optimization of building parameters of solar greenhouse J Transactions of the Chinese Society for Agricultural Machinery 2005 36 7 108 110 in Chinese with English abstract 14 王军伟 王健 孙锦 等 苏北日光温室构型及其结构参 数 J 中国蔬菜 2012 18 89 98 Wang Junwei Wang Jian Sun Jin et al Structure configuration and parameters of solar greenhouse in Northern Jiangsu province J China Vegetables 2012 18 89 98 in Chinese with English abstract 15 史慧锋 王晓冬 邹平 等 西北抗寒冷生产型日光温室 结构参数的优化设计 以新疆吐鲁番市日光温室建造为 例 J 农机化研究 2009 5 122 124 Shi Huifeng Wang Xiaodong Zou Ping et al Optimization design of northwest Anti cold production in sunlight greenhouse structural parameters J Journal of Agricultural Mechanization Research 2009 5 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effect on growth of cherry tomatoes J Northern Hort