日光温室聚苯乙烯型砖复合墙保温蓄热性能

日 光温室聚苯乙烯型砖复合墙保温蓄热性能李 明1， 2，周长吉1， 2，丁小明1， 2，魏晓明1， 2，黄尚勇3，何衍萍4（ 1. 农业部规划设计研究院设施农业研究所，北京 100125； 2. 农业部农业设施结构工程重点实验室，北京 100125；3. 河北省永清县金天马塑料材料包装厂，廊坊 065669； 4. 中国土木工程集团有限公司，北京 100038）摘 要 ：为研究聚苯乙烯型砖复合墙的保温蓄热特性，对聚苯乙烯型砖复合墙日光温室的室内外气温，后墙表面太阳辐射照度及其内部温度进行了测试分析 。聚苯乙烯型砖复合墙由 24 cm 填充混凝土聚苯乙烯型砖 、45 cm 填土和 5 cm 混凝土板复合而成 。测试结果表明，聚苯乙烯型砖复合墙内表面温度在阴天和晴天保温被闭合期间分别较室内气温高（ 2502） 和（ 5414） 。该墙体在阴天和晴天的放热区域分别为 17 cm 和 30 cm，低于填土与混凝土板的厚度 。填充混凝土聚苯乙烯型砖的热阻达到了 2.93 m2K/W，是当地日光温室后墙低限热阻的 2 倍 。该结果表明聚苯乙烯型砖复合墙填土厚度及聚苯乙烯型砖热阻可满足墙体放热及保温的需求 。另外，模拟结果表明，在同等室内外气温和墙体内表面太阳辐射的条件下，聚苯乙烯型砖复合墙在晴天和阴天保温被闭合期间的内表面温度与黏土砖夹心墙（ 24 cm 黏土砖 +10 cm 聚苯板 +24 cm 黏土砖）相近 。因此，聚苯乙烯型砖复合墙体保温蓄热性能良好，可用于取代黏土砖夹心墙 。关键词 ： 温室；温度；蓄热；日光温室；聚苯乙烯型砖；复合墙；保温蓄热doi： 10.11975/j.issn.1002-6819.2016.01.028中图分类号： S625.1 文献标志码： A 文章编号： 1002-6819（ 2016） -01-0200-06李 明 ， 周长吉 ， 丁小明 ， 魏晓明 ， 黄尚勇 ， 何衍萍 . 日光温室聚苯乙烯型砖复合墙保温蓄热性能 J. 农业工程学报 ，2016， 32（ 01）： 200-205. doi： 10.11975/j.issn.1002-6819.2016.01.028 http:/www.tcsae.orgLi Ming, Zhou Changji, Ding Xiaoming, Wei Xiaoming, Huang Shangyong, He Yanping. Heat insulation and storage performances ofpolystyrene-brick composite wall in Chinese solar greenhouseJ. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering(Transactions of the CSAE） , 2016, 32(01): 200205. (in Chinese with English abstract) doi： 10.11975/j.issn.1002-6819.2016.01.028 http:/www.tcsae.org收稿日期： 2015-09-07 修订日期： 2015-11-26基金项目： 863 计划资助课题（ 2013AA102407-3）；公益性行业（农业）科研专项（ 201203002）作者简介：李 明，男，山西长治人，工程师，博士，从事设施园艺工程研究 。北京 农业部规划设计研究院设施农业研究所， 100125。Email： lognum126.comVol.32 No.1Jan. 2016第 32 卷2016 年农 业 工 程 学 报Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering第 1 期1 月0 引 言日光温室墙体兼具保温和蓄热功能，可在夜间向室内供热，使日光温室室内气温保持较高水平1-4。根据计算，日光温室墙体在夜间向室内释放的热量可使室内气温提高 485。因此，具有良好保温蓄热性能的墙体有助于维持较高的日光温室室内气温，确保室内蔬菜安全越冬 。土墙是应用最为广泛的日光温室墙体类型之一，具有施工速度快，可就地取材，价格低廉等优点6-9。但受夯土材料热工特性的影响，只有达到一定厚度的土墙才具有保温蓄热性能10-11。中国应用较为广泛的 “寿光 5 代 ”日光温室的土墙底部宽度就达到了 3.54.5 m12。但另一方面，土墙厚度过大，不仅导致造墙所需土方较大，而且占地面积大，造成耕地层破坏严重，日光温室土地利用效率低下等问题 。以黏土砖和聚苯乙烯泡沫塑料板为主要材料的复合墙可替代厚土墙作为日光温室墙体 。该墙体具有厚度小，外形美观等优点11， 13。根据佟国红等研究，黏土砖复合墙的保温性和蓄热性均好于同热惰性指标或同热阻的土墙14。但是黏土砖的生产对环境污染严重，已被国家严格限制使用 。为解决土墙和黏土砖墙所存在的问题，在生产中出现了使用聚苯乙烯型砖建造的聚苯乙烯型砖复合墙15。考虑到理想的日光温室墙体应由保温隔热层和蓄热层复合而成10，该墙体使用填充有混凝土的聚苯乙烯型砖作保温隔热层，使用填土作为蓄热层 。聚苯乙烯型砖由发泡聚苯乙烯制成，其上下 、左右端面留有凹凸契口，施工时只需根据契口拼接即可，无需粘结砌筑 。然后，在聚苯乙烯型砖的空腔内还可插入钢筋并填充混凝土，形成钢筋混凝土立柱，使后墙具有承重能力，日光温室前屋面骨架可直接安放在后墙之上 。因此，使用聚苯乙烯型砖砌筑墙体不但施工效率高，而且墙体保温性能和承重性能较好 。但目前还没有针对该类墙体保温蓄热性能的研究报告 。本试验的目的是对聚苯乙烯型砖复合墙的温度进行测试，分析评价该墙体的保温蓄热性能，为优化该墙体结构提供参考 。1 试验方法1.1 测试温室测试温室位于河北省廊坊市永清县（ 11635E， 3918N） 。试验温室结构如图 1 所示 。该温室座北朝南，长度和跨度分别为 80 m 和 10 m，脊高 4.5 m。保温被由针刺毡与农业生物环境与能源工程 200李 明等：日光温室聚苯乙烯型砖复合墙保温蓄热性能第 1 期防水塑料薄膜复合而成 。后屋面为 10 cm 厚聚苯板，其倾角为 40，水平地面投影为 2.0 m。试验温室北墙结构为 1 cm抹灰 +24 cm 填充混凝土聚苯乙烯型砖 +45 cm 填土 +5 cm混凝土板（从外向内） 。东西山墙为 24 cm 填充混凝土聚苯乙烯型砖 。聚笨乙烯型砖内部为空心，两侧聚苯乙烯壁厚6 cm，中部空心宽度为 12 cm。聚苯乙烯型砖复合墙日光温室的测试时间为 2013 年12 月 20 日 2014 年 1 月 30 日 。测试温室在试验期间用于栽培西葫芦，采用滴灌进行灌溉 。保温被揭开和闭合时间分别为 8:00 和 16:30。当白天室内温度较高时，通过拉开前屋面后部的风口进行自然通风降温 。选择典型阴天（ 2013 年 12 月 25 日 8:0026 日 8:00） 与典型晴天（ 2013年 12 月 28 日 8:0029 日 8:00）所收集的数据进行分析 。1.2 测点布置该温室采用中置式卷被机卷放保温被，为方便卷被机操作，日光温室中部常年覆盖有一条宽 1.0 m 的保温被 。为避免该保温被阴影对测试的影响，选择温室中部偏东 5 m 处的截面布置测试仪器 。所有仪器的水平高度距室外地面 1.4 m。测试复合墙填土及混凝土板的温度采用 T 型热电偶测量（测量范围： -180350 ；精度： 0.1 ） 。热电偶距复合墙内表面的距离分别为 0、5、17、33 和 50 cm。使用数据采集仪（ GL820，图技株式会社，日本）记录热电偶所采集的数据 。墙体内表面在日间所接受的太阳辐射照度采用垂直布置的太阳辐射记录仪测量（ QTS-4 全天候光辐数据自记仪，河北邯郸丛台益盟电子有限公司；测量范围： 02000 W/m2；精度： 5%） 。室内外气温采用温湿度记录仪测量（ HOBO 温度 /湿度数据记录仪 UX100-00， Onset Co. 美国；精度： 0.2 ） 。以上数据的记录间隔时间均为 10 min。1.3 墙体内表面温度模拟方法为比较分析复合墙和常规黏土砖墙的保温蓄热性能，采用一维差分法对 “24 cm 黏土砖 +10 cm 聚苯板 +24 cm 黏土砖 ”复合墙（以下简称 “黏土砖夹心墙 ”）的内表面温度进行模拟 。马承伟等采用该方法对黏土砖空心墙内表面温度进行了模拟，模拟结果与实测值有较好的一致性16。该墙体控制节点的划分如图 2 所示 。式（ 1）为黏土砖内部控制节点 1、2、6 和 7 的非稳态传热差分方程 。bcb（ Ti， n-Ti， n-1）xi=bxi-1（ Ti-1， n-Ti， n） +bxi（ Ti-1， n-Ti， n） （ 1）式中 b为黏土砖密度， kg/m3； cb为黏土砖比热容， J/(kg)； b为黏土砖导热系数， W/(m)； Ti,n为控制节点i（ 1、2、6 和 7）在第 n 时刻的温度（ n0， 1， 2， 3）， ； 为计算步长，取 600 s； xi为控制节点 i 与 i+1 之间的距离，取 0.08 m； xi=(x)i-1/2+(x)i/2分别为控制节点 i 的控制区宽度，同样取 0.08 m。式（ 2）为聚苯板内部控制节点 4 的非稳态传热差分方程 。pcp（ T4， n-T1， n-1）x4=px3（ T3， n-T4， n） +px4（ T5， n-T4， n）（ 2）式中 p为聚苯板密度， kg/m3； cp为聚苯板比热容， J/(kg)； p为聚苯板导热系数， W/(m)； T4， n为控制节点 4在第 n 时刻的温度， ； x3和 x4分别为控制节点 3 与4，以及控制节点 4 与 5 之间的距离，均取 0.05 m； x4=(x)3/2+(x)4/2，是控制节点 4 的控制区宽度， m。式（ 3）和（ 4）为聚苯板和黏土砖交界处控制节点 3 和5 的非稳态传热差分方程 。（ bcbx22+pcpx32）（ T3， n-T3， n-1）=bx2（ T2， n-T3， n） +px3（ T4， n-T3， n） （ 3）（ pcpx42+bcbx52）（ T5， n-T5， n-1）=px4（ T4， n-T5， n） +bx5（ T6， n-T5， n） （ 4）式（ 5）和式（ 6）分别为复合墙体外表面节点 0 和内表面节点 8 的非稳态传热差分方程 。bcb（ T0， n-T0， n-1）x0=bx0（ T1， n-T0， n） +hin（ Tin， n-T0， n） +Sn（ 5）bcb（ T8， n-T8， n-1）x8=bx7（ T7， n-T8， n） +hout（ Tout， n-T8， n）（ 6）式中 x0=x0/2； x8=(x)7/2； hin和 hout分别为墙体内表面和外表面的传热系数， W/(m2)； Tin和 Tout为室内外气温， ； Sn为墙体内表面所截获的太阳辐射照度， W/m2； 为墙体内侧表面的太阳辐射吸收系数 。上述模型中所涉及的材料热工参数如表 1 所示 。由于黏土砖表面为红褐色，根据 民用建筑设计规范 （ GB50716-1993），黏土砖夹心墙内表面的太阳辐射吸收系数（ ）取 0.7517。图1 测试温室结构图Fig.1 Schematic diagram of tested solar greenhouse10 mm 抹灰 10 mm plaster240 mm 填充混凝土聚苯乙烯型砖240 mm polystyrene-brick filled with concrete450 mm 填土及 50 mm 厚混凝土板450 mm soil and 50 mm concrete board401 000500250150030002300图2 黏土砖夹心墙节点划分图Fig.2 Nodes in clay-brick sandwich wall黏土砖Clay-rick聚苯板Polystyrene board室内侧Interior室外侧Exterior0 1 2 3 4 5 6 7 8240 100 24080 80 80 80 80 8050 50201农 业工程学报 （http:/www.tcsae.org） 2016 年2 结果与讨论2.1 室外气温与墙体内表面太阳辐射照度聚苯乙烯型砖复合墙日光温室的室外气温和墙体内表面所接受的太阳辐射照度如图 3 所示 。在 12 月 25 日08:00（阴天），即保温被揭开时刻，室外气温为 -10.5 。此后，室外气温逐渐先升高后降低，中间出现 2 次较大的波动 。该期间室外气温最高值为 1.4 ，出现在 14:00。在夜间（保温被闭合期间 16:30-8:00），室外气温为（ -5.32.9） ，其最小值为 -11.4 ，出现在 26 日 05:40。聚苯乙烯型砖复合墙内表面在日间（保温被揭开期间 8:00-16:30）所接受的太阳辐射照度受室外云层的影响有较大波动，最大值为 123.3 W/m2。该期间内墙体内表面所接受的太阳辐射量为 1.8 MJ/m2。在 12 月 28 日（晴天），保温被揭开时段的室外气温为 -6.7 。随后室外气温逐渐升高 。在 14:40 达到最大值， 1.2 。此后，室外气温呈下降趋势 。在保温被闭合期间，室外气温为 (-9.53.0)，其最低值为 -13.7 ，出现在29 日 05:40。在日间（保温被揭开期间），聚苯乙烯型砖复合墙内表面所接受的太阳辐射照度最大值为 330.2 W/m2，该期间内所接受的太阳辐射总量为 3.4M J/m2，是阴天的1.9 倍 。2.2 墙体内表面温度与室内气温测试期间室内气温与聚苯乙烯型砖复合墙内表面温度变化如图 4 所示 。在阴天，由于进入室内的太阳辐射照度较低，保温被揭开后，室内气温和聚苯乙烯型砖复合墙内表面温度分别出现 2.3 和 1.1 的小幅下降，然后逐渐升高 。在保温被揭开期间，室内气温的最高值为 17.3 ，出现在 13:10。随后，室内气温逐渐降低 。在保温被闭合期间，室内气温先升高了约 0.5。然后缓慢下降 。该期间内，室内气温平均值为（ 9811） ，最低气温为 80，室内外温差为（ 15120） 。晴天保温被揭开之后，室内气温和聚苯乙烯型砖复合墙内表面温度迅速升高 。在 11： 00-14： 00 期间，受日光温室通风的影响，室内气温在 230297之间波动 。在 14： 00之后，室内气温随时间逐渐下降 。在保温被闭合之后，室内气温先升高了 0.5，然后逐渐下降 。在该期间，室内气温平均值为（ 13021） ，最低气温为 100 ，室内外温差为（ 22611） 。聚苯乙烯型砖复合墙内表面温度在阴天的变化趋势与室内气温相似，全天变化幅度为 6.4 。另外，聚苯乙烯型砖复合墙内表面温度仅在 25 日 11： 0014： 20 较室内气温低 016 ，其它时间均高于室内气温 。在保温被闭合期间，聚苯乙烯型砖复合墙内表面温度可较室内气温高（ 2502） ，表明聚苯乙烯型砖复合墙可在阴天向室内释放热量，但热流密度仅为（ 22219） W/m2，（假设墙体内表面换热系数为 8.7 W/（ m2K） 。晴天聚苯乙烯型砖复合墙内表面温度仅在 9： 0011： 00较室内气温低 0627 。在 11： 0016： 30，聚苯乙烯型砖复合墙内表面温度较室内气温高（ 6924） ，表明墙体在保温被未闭合之前就向室内释放热量 。在保温被闭合之后，聚苯乙烯型砖复合墙内表面温度较室内气温高（ 5414） ，则墙体向室内释放热量的热流密度达到了（ 468122） W/m2（假设墙体内表面换热系数为 8.7 W/（ m2K），是阴天的 2.1 倍 。为比较聚苯乙烯型砖复合墙和黏土砖夹心墙的储放热性能，利用 2013 年 12 月 25 日 08： 0026 日 08： 00 与12 月 28 日 08： 0029 日 08： 00 期间所测量的室内外气温840-4-8-12-16时间 Time温度Temperature/8： 00 14： 00 20： 00 2： 00 8： 00420360300240180120600太阳辐射照度Solarirradiation/Wm-2表 1 黏土砖夹心墙材料热工参数17Table 1 Thermal parameters of material used in clay-brick sandwichwall参数 Parameters 数值 Value黏土砖密度 Density of clay-brick/（ kgm-3） 1 800黏土砖比热容 Specific heat capacity of clay-brick/（ J(kg)-1） 1 050黏土砖导热系数 Thermal conductivity coefficient of clay-brick/（ W（ m）1）0.81聚苯板密度 Density of polystyrene board/(kgm-3) 30聚苯板比热容 Specific heat capacity of polystyrene board/(J(kg)-1)1 380聚苯板导热系数Thermal conductivity coefficient of polystyrene board/(W(m)-1)0.042墙 体 内 表 面 传 热 系 数 Inner surface heat convective transfercoefficient of wall/(W(m2)-1)8.7墙体外表面传热系数 Exterior surface heat convective transfercoefficient of wall/(W(m2)-1)19.0a. 阴天a. Cloudy day840-4-8-12-16时间 Time温度Temperature/8： 00 14： 00 20： 00 2： 00 8： 00室外空气温度 Outdoor airtemperature太阳辐射照度 Solar irradiation16012080400太阳辐射照度Solarirradiation/Wm-2图3 室外空气温度与聚苯乙烯型砖复合墙内表面太阳辐射照度变化Fig.3 Variations of outdoor air temperature and solar irradiance oninner surface of polystyrene-brick composite wallb. 晴天b. Sunny day202李 明等：日光温室聚苯乙烯型砖复合墙保温蓄热性能第 1 期20181614121086时间 Time温度Temperature/8： 00 14： 00 20： 00 2： 00 8： 00聚苯乙烯型砖复合墙 Polysteren-brick composite wall黏土砖复合墙 Clay-brick sandwich wall室内空气温度 Indoor air temperaturea. 阴天a.Cloudy day3834302622181410时间 Time温度Temperature/8： 00 14： 00 20： 00 2： 00 8： 00图4 室内气温，聚苯乙烯型砖复合墙与黏土砖夹心墙内表面温度变化Fig.4 Variationsof indoorairtemperature, innersurface temperaturesof polystyrene-brick composite wall and clay-brick sandwich wall注：黏土砖夹心墙内表面温度为模拟值；Note： Inner surface temperature of clay-brick sandwich wall was the simulatedvalue.和墙面太阳辐射照度计算了黏土砖夹心墙内表面温度，结果如图 4 所示 。根据 民用建筑热工设计规范 （ GB50176-93），黏土砖和混凝土板的太阳辐射吸收系数分别为 0.75 和 0.70。因此，无论在阴天和晴天，保温被揭开期间的黏土砖夹心墙内表面温度均高于聚苯乙烯型砖复合墙 。但是在夜间，上述 2 种墙体的内表面温度之差最大不超过 0.3 。根据上述结果，可认为聚苯乙烯型砖复合墙在夜间的放热性能与黏土砖夹心墙相近 。在实际中，砂浆很难充满黏土砖夹心墙砌块之间的空隙，造成墙体封闭性能下降 。而且墙体中间的聚苯板与两侧黏土砖接触不紧密，会进一步影响墙体的保温性能18-19。因此，实际中黏土砖夹心墙的放热性能可能会低于模拟结果 。综合考虑上述因素，可认为聚苯乙烯型砖复合墙具有较强的放热性能，可用于替代黏土砖夹心墙 。试验期间未遇到连续阴天，无法准确判断聚苯乙烯型砖复合墙日光温室能否安全渡过冬季的连续阴天 。考虑到日光温室墙体在夜间损失的热量主要通过在晴天白天吸收的热量来补偿 。可推断在连续阴天中，日光温室墙体会因为缺少光照而使其向室内释放的热量无法得到补充，进而使得向室内释放热量的逐渐减少，甚至不再向室内释放热量 。针对聚笨乙烯型砖复合墙，仅填充混凝土聚苯乙烯型砖的热阻即相当于 3.34m 厚土墙，具有较好的保温隔热效果，可有效防止日光温室室内热量在连阴天向室外丧失 。2.3 聚苯乙烯型砖复合墙放热范围分析聚苯乙烯型砖复合墙混凝土板及填土的温度变化如图 5 所示 。在阴天 08： 0011： 00，墙体 33 cm 处温度最高 。此后，随着 0 cm 处（墙体内表面）温度的升高， 0 cm 处温度高于其它测点 。根据传热学定律，当墙体内表面温度高于室内气温时，墙体即向室内释放热热量 。本试验中，墙体自 11： 20 起就开始向室内放热 。从 16： 00 开始，墙体最高温度开始向墙体内部转移 。自 0： 20 起， 33 cm 处墙体温度高于其它测点 。在晴天，由于进入室内的太阳辐射照度较高 。自 09： 00 起，墙体最高温度即由 17 cm 处转移到0 cm 处 。但由于墙体自 11： 00 就开始向室内放热 。在 16： 30以后，墙体最高温度开始向内部转移 。在 20： 30次日 08： 00，墙体最高温度位于 17 cm 处 。根据上述分析，可发现聚苯乙烯型砖复合墙在阴天和晴天的放热区域分别为 33 cm 和 17 cm。在阴天，由于室内太阳辐射照度较小，墙体储热量小，而放热时间长，导致墙体内部的热量在夜间向室内释放 。而在晴天，由于室内太阳辐射照度大， 017 cm 墙体储热量基本可满足墙体夜间放热需求，成为该期间的主要放热区域 。因此，该墙体在阴天的放热区域较晴天大 。综合上述分析，考虑到墙体填土和混凝土板均可储存和释放热量，且二者厚度大于 33 cm，可认为测试条件下聚苯乙烯型砖复合墙的填土厚度足够，可满足墙体放热要求 。2.4 聚苯乙烯型砖复合墙保温性能理想的日光温室墙体应由蓄热层和保温层复合而成，其中保温层由导热系数小的材料建成，具有一定的热b. 晴天b. Sunny daya. 阴天a.Cloudy dayb. 晴天b. Sunny day图5 聚苯乙烯型砖复合墙距内表面0、5、17、33和50 cm处温度变化Fig.5 Temperatures variations in polystyrene-brick composite wallat distances of 0, 5, 17, 33 and 50 cm to inner surface1816141210时间 Time温度Temperature/8： 00 14： 00 20： 00 2： 00 8： 000 cm17 cm50 cm5 cm33 cm36322824201612时间 Time温度Temperature/8： 00 14： 00 20： 00 2： 00 8： 00203农 业工程学报 （http:/www.tcsae.org） 2016 年阻，主要用于减少墙体流向室外的热量 。管勇等运用EnergyPlus 软件分析得出北京和沈阳地区聚苯乙烯发泡塑料保温层的合理厚度分别为 5 cm 和 7 cm20。本试验温室聚苯乙烯型砖复合墙中填充混凝土聚笨乙烯型砖的热阻约为 2.93 m2K/W，相当于 12.3 cm 的聚苯乙烯泡沫塑料板，超过了沈阳和北京的聚苯乙烯发泡塑料保温层厚度 。另外，本试验日光温室所在地廊坊市的冬季室外计算温度可取 -12 ，按周长吉所提出的日光温室后墙的低限热阻21，该地区日光温室墙体的热阻应不低于 1.4 m2K/W。本试验日光温室聚苯乙烯型砖复合墙仅填充混凝土聚苯乙烯型砖的热阻即为该地区日光温室墙体低限热阻的 2倍 。因此该墙体保温层热阻及厚度满足相关要求，可以有效减少热量从墙体内部向室外流失 。3 结 论本文对聚苯乙烯型砖复合墙的保温蓄热性能进行了测试分析，可得出以下结论：1）在冬季阴天和晴天保温被闭合期间，聚苯乙烯型砖复合墙内表面温度较室内气温分别高（ 2502） 和（ 5414） ，可向室内释放热量，有利于保持较高的室内气温 。2）在相同的室内外气温和墙体内表面太阳辐射照度的条件下，聚苯乙烯型砖复合墙体与黏土砖夹心墙内表面温度之差最大不超过 0.3 ，两墙体保温蓄热性能相近，聚苯乙烯型砖复合墙可用于替代黏土砖夹心墙 。3）聚苯乙烯型砖复合墙在阴天和晴天的放热区域分别为 17 cm 和 33 cm，其储热范围低于聚苯乙烯型砖复合墙的填土及混凝土板厚度 。因此，试验聚苯乙烯型砖复合墙的结构可满足墙体储放热的需求；4）聚苯乙烯型砖复合墙中填充混凝土聚苯乙烯型砖的热阻达到了 2.93 m2K/W，是日光温室所在地墙体低限热阻的 2 倍 。因此，该墙体具有较好的保温性能，可满足日光温室墙体的保温要求 。参 考 文 献 1 马承伟，卜云龙，籍秀红，等 . 日光温室墙体夜间放热量计算与保温蓄热性评价方法的研究 J. 上海交通大学学报：农业科学版， 2008， 26(5)： 411415.Ma Chenwei, Bu Yunlong, Ji Xiuhong, et al. 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